爐渣粉碎機(jī)http://www.hnzjjx.com/的襯板和錘頭都是采用預(yù)處理、淬火、二次淬火和回火的熱處


理工藝下，錘頭打擊部位獲得了板條馬氏體+下貝氏體的復(fù)相組織，硬度平均值達(dá)到51.4HRC，超過(guò)了性


能設(shè)計(jì)中的大于50HRC，沖擊韌性平均值達(dá)到39.95J/cm2，且鑄件表面和心部的硬度基本相同；采用預(yù)處


理、淬火、高溫回火和低溫回火的熱處理工藝下，錘頭安裝部位獲得了鐵素體+回火索氏體+回火屈氏體


的復(fù)相組織，硬度平均值為34.OHRC，沖擊韌性均超過(guò)100J／cni2．
    由于爐渣粉碎機(jī)http://www.henanzj.com/的耐磨鑄件的硬度越高，耐磨性越好，其韌性越高，錘頭


在使用過(guò)程承受反復(fù)變形能力也將越大，不易出現(xiàn)斷裂現(xiàn)象。我們鄭建的爐渣粉碎機(jī)的錘頭就是比其他


廠家的產(chǎn)品好的原因。而實(shí)際過(guò)程中，硬度和韌性是對(duì)矛盾指標(biāo)，兩者也是目前研究者一致認(rèn)為評(píng)價(jià)材


料耐磨性的主要指標(biāo)，合理搭配強(qiáng)韌性才能真正提高鑄件的耐磨性。爐渣粉碎機(jī)的錘頭淬透性好，鑄件


心部和硬度性能基本一致，與加入的Si、Mn、Cr、Mo等提高淬透性的合金元素和變質(zhì)處理有關(guān)；打擊部


位和安裝部位均獲得了復(fù)相組織，一定程度上改善了材料強(qiáng)韌性的配合．研究者一致認(rèn)為，馬氏體+貝氏


體復(fù)相組織叱單相馬氏體組織韌性好，比單相貝奧氏體組織硬度高，因貝氏體組織較其他組織具有最佳


的強(qiáng)韌性配合，疲勞裂紋的產(chǎn)生和擴(kuò)展都較困難，且由于組織中有碳化物彌散的分布在基體上，所以鑄


件硬度得到提高，與馬氏體硬度較高，對(duì)應(yīng)的相應(yīng)耐磨性較好，下貝氏體由其是由含碳過(guò)飽和鐵索體與


滲碳體組成的兩相混合物，其硬度較高。因此，組織中得到以馬氏體為主并有較多下貝氏體的復(fù)相組織


與獲得的硬度值較高和韌性優(yōu)良相符。對(duì)于安裝部位獲得的鐵素體+回火索氏體+回火屈氏體復(fù)相組織，


且有球化碳化物彌散分布在基體上。鋼的基體組織與耐磨性的關(guān)系可知，珠光體類型組織的硬度較低，


對(duì)應(yīng)的相對(duì)耐磨性較差。且由于對(duì)該部位進(jìn)行高溫回火后又進(jìn)行了低溫回火，避免了高溫回火后部分殘


余奧氏體發(fā)生二次淬火形成新的淬火馬氏體，未經(jīng)回火的二次淬火后形成的馬氏體將導(dǎo)致性能下降；碳


化物得到球化能減少位錯(cuò)滑移的距離，使滑移距離變短，位錯(cuò)被位錯(cuò)進(jìn)行切割，將使韌性進(jìn)一步提高。


綜上所示，我們鄭建的爐渣粉碎機(jī)選用的熱處理工藝使錘頭各部位獲得的組織與測(cè)試得出的硬度和沖擊


韌性等性能相符合，滿足了錘頭各部位的工況要求。